連云港靈動機電設備有限公司除氧頭改造生產廠家
旋膜式除氧器原理：
*旋膜改進型除氧器的傳熱，傳質方式與已有的淋水盤式、旋膜式和霧化式不同，主要是將射流，旋轉膜和縣掛式泡佛三種傳熱方式縮化為-體的傳熱、傳質方式，它*很高的-率。*旋射膜管*很大的解析能力，并造成液膜沒管壁強力旋轉卷吸大量蒸汽，*換熱，傳質功能，將相向泡沸改為懸掛式泡沸，提高各層-蒸汽流速高時泛-(飛濺)并能保持汽(氣)體通道；將-立的三種傳熱、傳質裝置縮化為-體，在-個單元的部件內完成。由于它*很高的-率和某些-殊的功能，-破了已有除氧器的技術-能。
旋膜式除氧器用途及型號：
CY-、CYG-系列*旋射膜式除氧器（下簡稱除氧器）是用汽輪機抽汽將鍋爐給水加熱到對應除氧器工作壓力下的飽和溫度；除去溶解于給水-的氧及其它氣體，防止和降低鍋爐管道、省煤器和其它附屬設備的腐蝕。
其型號由漢語拼-字母和除氧器的主要--數據（處理水量T/H）二部分組成。
例如：CYG-225T/H表示處理水量225T/H的高壓旋射膜式除氧器。
旋膜式除氧器結-：
除氧器的結-型式主要由外殼、汽水分離器、*旋射起膜器、淋水篦子、規整液汽網、水箱組成。
1、外殼：是由筒身和沖壓橢圓形封頭焊制成。
2、汽水分離器：該種裝置取代了原-式除氧器內草帽錐式結-設計，使除氧器消除了排汽帶水現象。
3、*旋射起膜器：由水室、汽室、起膜管、凝結水接管、補充水管、疏水接管和*進汽接管組成。*旋射起膜器的旋射膜管內增加了水膜導向裝置，即使低負荷運行時也能強力降膜，保持*-的旋射膜裙。
凝結水、化學補水、經起膜管呈螺旋狀按-定的角度噴出，形成水膜裙，并與高加熱蒸汽接管引進的加熱蒸汽和由水箱經液汽網，水篦子上升的二次加熱蒸汽接觸被加熱到接近除氧器工作壓力下的飽和溫度（即-飽和溫度2-3℃）并進行粗除氧。一般經此起膜-可除去給水-含氧量的90-95%左右。
4、淋水篦子：是由數層交錯排列的角形鋼制件組成，經起膜-粗除氧的給水及由高加疏水在這里-合時行二次分配，呈均勻淋雨狀落到裝在其下的液汽網上。
5、規整填料液汽網：是由許-開狀尺寸相同的單元組成的SW型網孔波紋填料，組成的-個圓筒體，該規整填料保持絲網波紋填料和孔板波紋填料的*外，而且比表面積大，壓降小，操作彈-大，分離-率高、能耗低，永遠不脫落等--。給水在這里與二次蒸汽充分接觸，加熱到飽和溫度并時行-度除氧，低壓大氣式除氧器≤10PPb，高壓除氧器≤5PPb。
6、水箱：除過氧的給水匯集到除氧頭的下部容器的給水箱內，除氧水箱內裝有*-*設計的強力換熱再沸騰裝置，該裝置*強力換熱，迅速提升水溫，--度除氧，減小水箱振動，降低噪-等*，提高了設備的使用*，保-了設備運行的*可靠-。
旋膜式除氧器安裝、運行和-修：
1、 除氧器、水箱及附件的安裝，應按MCY-MCYG型除氧器系-圖及本說明書進行。
2、 除氧器和水箱焊接后，應進行水壓試驗，水壓試驗壓力參數照有關規定。
3、 在正式投運-，應調整安全閥，當設備內壓力達到規定值時，安全閥自動開啟。
4、 調整壓力自動調整器，除氧器壓力保持在規定的范圍內，水箱出水溫度保持在規定的溫度范圍內。運行時除氧器壓力如-過上述范圍，應-查壓力自動調整器是否發生故障。蝶閥正-水位±200mm即-限水位，高水位放水閥（電動閘閥）打開放水，水位降低時應自動關閉。運行時應經--查電動水位調節系-動作是否靈活，補給水調節閥動作是否靈活。
5、 在運行時，應使給水在起膜-加熱到接近除氧器運行壓力下飽和溫度（即-飽和溫度2-3℃）。
6、 調節排汽閥的開度，使排汽量達到每噸除氧水2-3kg左右。
7、 水箱水位表應定期沖洗，防止污染。
8、 除氧器運行時，應-開進水閥，后開加熱蒸汽閥，停止時相反，-關進汽閥，后關進水閥。
9、 除氧器-查時，應將水箱內的水排出，并進行清理。
10、 除氧器長期停運時，應采取適當的防腐措施。
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造案例：
除氧器是熱力發電廠的-要設備。它保-鍋爐給水的-質，-別是溶氧量滿足設備運行要求；但是由于種種原因，不少除氧器-法保-合格的除氧*，致使系-腐蝕損害，嚴-影響設備和*運行，改造這些除氧器是當務之急。文-提出的除氧器內部改造方案，能夠有-地-給水溶氧-標問題并給電廠帶來可喜的經濟-益。
-產100 MW及以上機組-大-數配置噴霧填料式除氧器。這些除氧器，-別是100 MW、200 MW機組的除氧器，相當-部分已運行-年，彈簧噴嘴-化失-，內部元件銹蝕損壞；加之70年代-后生產的除氧器填料-采用Ω型填料，其傳熱傳質-能-別是氣體擴散-能均不如目-的*不銹鋼絲網材料，所以不少除氧器的除氧**下降，有的嚴--標，-別是在當-電網負荷需求減少，-數機組頻繁運行于部分負荷或低負荷工況時，溶氧-標尤為嚴-。因此，針對這些電廠除氧器改造的迫切要求，-薦采用除氧器內部改造方案，即在除氧頭殼體和水箱殼體滿足設計強度要求時，僅對除氧頭內部關鍵部件進行-化改造。-施內部改造方案的投資僅為--設備費用的10%～20%，除氧*完全能夠滿足運行要求，而且由于進汽裝置、填料等部件采用了-化措施，其除氧*、負荷適應-、熱經濟-等指標-*吸引力。韶關電廠200 MW機組除氧器的改造成功地為同類設備改造提供了-條經濟、簡捷、有-的途徑。
1改進型旋膜除氧器及除氧塔改造設備概述
韶關發電廠9號機系哈爾濱汽輪機廠生產的200 MW機組，配用哈爾濱鍋爐廠生產的GWC-670型高壓噴霧填料式除氧器；設計出力670 t/h，*大出力700 t/h，額定運行壓力/溫度為0.49 MPa/158 ℃。除氧器經-年運行后，改造-存在的主要問題是：(1)給水含氧量嚴--標且不穩定，如1995年11月為1.8～128.6 μg/L，1996年9月為0.2～15.3 μg/L；(2)Ω型填料散失，運行-Ω型填料經-脫落到給水泵入口，影響*運行；(3)霧化噴嘴彈簧失-且-脫落，失去調節功能。為此，韶關電廠決定對9號機組除氧器進行改造。熱工研究院經過對眾-改造方案的技術經濟-論-后提出除氧頭局部改造方案。
1997年7月在該機組大修期間對9號機除氧器完成了改造。從1997年8月除氧器投運至今，設備運行狀況良-。為了考核、評-改造后除氧器的熱力-能，由韶關發電廠和熱工研究院共同組織人員，于1998年3月進行了-能試驗。-明該除氧器改造設計合理，-能-良，達到了設計要求，能滿足電廠對給水-質的要求，確保機組*、穩定運行。
2改進型旋膜除氧器及除氧塔改造設計
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造結-設計
除氧器殼體和外部連接管保持不變，僅對除氧器內部進行局部改造。(1)對噴淋*欠-的-式彈簧噴嘴進行調整、修復或選用*彈簧噴嘴將其-換；(2)在進汽裝置基本結-不變的情況下，對*蒸汽進汽裝置進行-化設計，確定*-蒸汽通流面積；(3)拆除原除氧器的淋水盤結-，改為五層水篦子，使珠狀傳熱變為膜狀傳熱，*傳熱*和不凝結氣體的擴散能力；(4)拆除原除氧器Ω型填料的上壓料架，保持填料下托架不變，用不銹鋼絲網填料塊代替Ω型散填料。
修復、-換彈簧噴嘴
全面-查所有彈簧噴嘴，對嚴-損壞-法調整或修復的噴嘴進行-換；對沒有-*噴嘴要全部-換彈簧并調整使其與-噴嘴彈簧緊力相當，保-所有噴嘴霧化*-致。
彈簧噴嘴及彈簧選用同型號的--代彈簧噴嘴和與之相匹配的彈簧。這樣，現場施工方便、工作量小；同時也能保-彈簧噴嘴的整體霧化*。
進汽裝置-化設計
根據除氧器熱平衡計算書可知，進入除氧器的4-抽汽量為29.89 t/h，而門桿-汽、連續排污擴容器來汽和軸封-汽總量為7.78 t/h，所以，這里僅對4-抽汽的進汽裝置進行-化設計。為了盡可能地減小現場工作量，在不改變進汽管位置和基本結-的-提下，-化設計*-的進汽通流面積，即在原進汽孔數量不變時-化進汽孔直徑。(1)原設計進汽裝置上共鉆598個?12孔，在設計的額定工況、*大工況及目-運行的額定工況下是合適的。(2)電廠-際運行參數偏離制造廠-能計算書-給出的參數，例如，-4-抽汽壓力僅0.8 MPa，而計算書-給出的除氧器進汽壓力則為0.832 MPa，-際運行的進汽壓力為0.72 MPa；所以設計參數與電廠-際運行工況之間存在較大誤差。(3)9號機除氧器出水含氧量不穩定，這說明在額定工況附近除氧器工作基本正-，而偏離額定工況較大時，蒸汽加熱不足，-別是在蒸汽參數偏低、高壓加熱器退出運行或凝結水溫度低時較為*。(4)考慮機組自然-化、高壓加熱器解列、凝結水溫度偏低以及調峰運行等因素，進汽裝置原598個Ф12孔-改為598個Ф16孔。
水篦子設計
水篦子設計為5層，采用10號槽鋼100×48×5.3，其間隔為80 mm，均勻分布；每層高138 mm。
填料選擇
填料層設計高度150 mm，除氧頭內填料體積1.474 m3，選用1Cr18Ni9Ti不銹鋼絲網。將填料層分為16個-立的填料塊，方便安裝和維修；為縮短大修工期，填料塊纏繞-度為130 kg/m3。填料塊可向填料生產廠訂做，另外還需要-些不銹鋼絲網散料，用于-殊位置，如除氧頭殼體內填料塊沒有涉及的圓弧部分等。填料下托架可用原Ω填料層托架，由于采用已包裝的填料塊，故*填料上壓板架。
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造--能試驗
在9號機組除氧器-施改造-，于1997年3月13日對該除氧器的除氧*進行了-查試驗(見表1)。
表1改進型旋膜除氧器及除氧塔改造--能試驗結果
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項目 |
試驗結果 |
|
機組負荷/MW |
175 |
|
-4-抽汽壓力/MPa |
0.54 |
|
-4-抽汽溫度/℃ |
358 |
|
除氧器運行壓力/MPa |
0.50 |
|
除氧器運行溫度/℃ |
160 |
|
除氧器排氣門開度/圈 |
1/2～1 |
|
除氧器出水含氧量/μg.L-1 |
29/19.7(PC) |
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造后-能試驗
機組變負荷試驗
該除氧器為定-滑壓運行除氧器，在機組負荷變化時，除氧器運行工況也隨機組-4-抽汽參數不同而變化，相應的除氧器除氧*也不同。為考核除氧器不同負荷下的除氧*，-別是在低負荷下的除氧*，試驗大綱要求試驗應在200、180、150、120 MW工況下進行，但因電網負荷原因試驗分別在135、150、160、170 MW負荷下完成(見表2)。
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造表2變負荷試驗結果
|
項目 |
工況1 |
工況2 |
工況3 |
工況4 |
|
機組負荷/MW |
135 |
150 |
160 |
170 |
|
-4-抽汽壓力/MPa |
0.42 |
0.45 |
0.50 |
0.51 |
|
-4-抽汽溫度/℃ |
368 |
363 |
360 |
358 |
|
除氧器運行壓力/MPa |
0.40 |
0.45 |
0.47 |
0.50 |
|
除氧器運行溫度/℃ |
154 |
158 |
158 |
161 |
|
凝結水溫度/℃ |
134 |
135 |
135 |
139 |
|
凝結水流量/t.h-1 |
370 |
420 |
445 |
475 |
|
除氧器排氣門開度/圈 |
2×1/2 |
2×1/2 |
2×1/2 |
2×1/4 |
|
除氧器出水含氧量/μg.L-1 |
6.94 |
5.78 |
5.31 |
3.61 |
排氣門開度試驗
低壓給水在除氧器-加熱、噴淋，其-的不凝結氣體，-別是氧氣即不斷析出，聚集在除氧器內；-須通過排氣裝置將這些氣體排出達到除氧的目的。但是，排氣裝置在排出不凝結氣體的同時也會排出-部分蒸汽，這-將增加機組的熱損失。那么，確定合適的排汽門開度才能既充分排出不凝結氣體又使排出蒸汽量*小，這是試驗目的。試驗排氣門開主分別為2×1圈、2×1/2圈、2×1/4圈(GWC670型除氧器設計有對稱布置的兩個相同規格排氣閥)，試驗結果見表3。
改進型旋膜除氧器及除氧塔改造表3排氣門開度試驗
|
項目 |
工況1 |
工況2 |
工況3 |
工況4 |
|
機組負荷/MW |
135 |
135 |
170 |
170 |
|
除氧器排氣門開度/圈 |
2×1 |
2×1/2 |
2×1/2 |
2×1/4 |
|
-4-抽汽壓力/MPa |
0.42 |
0.42 |
0.52 |
0.51 |
|
-4-抽汽溫度/℃ |
362 |
368 |
358 |
358 |
|
除氧器運行壓力/MPa |
0.40 |
0.40 |
0.45 |
0.50 |
|
除氧器運行溫度/℃ |
154 |
154 |
160 |
161 |
|
凝結水溫度/℃ |
133 |
134 |
139 |
139 |
|
凝結水流量/t.h-1 |
375 |
370 |
475 |
475 |
|
除氧器出水含氧量/μg.L-1 |
6.78 |
6.94 |
3.83 |
3.61 |
旋膜除氧器除氧頭改造，除氧器除氧頭內件-換結論
改造后的9號機組除氧器啟動投運以來，通過-能試驗和長期的運行考驗，-明該除氧器達到了改造設計要求，能夠在滿足不同工況給水-質的-提下*穩定運行。
5.1改造后的除氧器除氧*良-，在額定工況運行時除氧器出水含氧量可達到2～3 μg/L。
5.2該除氧器負荷適應-能-，在60%～*額定工況下運行時，除氧器出水含氧量均小于7 μg/L。
5.3該除氧器改造設計采用了汽液網填料和水篦子相接合的-度除氧方式，其傳熱傳質-能-良，尤其是不凝結氣體的析出能力*，所以除氧器改造后的排氣門開度僅為改造-的1/2，排氣損失*減少，系-熱經濟-提高。
5.4采用*填料裝置，避-了原來因Ω填料失散影響鍋爐給水泵運行，提高了電廠運行*-。
5.5經濟-益--。除氧器內部改造費用僅為-設備的10%～20%，節省資金約20～100萬元；改造后的除氧器因排氣量減少，每年節標煤700余t折合金額約15萬元；另外給水-質的改善延長了發電設備使用*，其經濟-益尤為-出。
